關于乙烯流量計在含氣液體介質(zhì)測量中的試驗研究
點擊次數(shù)：1785 發(fā)布時間：2021-01-08 07:19:41
流動流體中旋渦的出現(xiàn),是增大流動阻力、造成較大能量損失的重要原因。所以,在流體輸送中應盡量避免或減少旋渦產(chǎn)生的機會。但隨著人們對旋渦產(chǎn)生和運動規(guī)律的認識不斷深化,在工程實踐中有意識地加以運用,如近年來人們對卡門渦街的旋渦研究取得了新的成果,運用到流量測量中去,便成功地設計制造了卡門乙烯流量計，當流體流過阻擋體時會在阻擋體的兩側(cè)交替產(chǎn)生旋渦，這種現(xiàn)象稱為卡門渦街。20世紀60年代日本*先利用卡門渦街現(xiàn)象研制出乙烯流量計，此后乙烯流量計由于其諸多優(yōu)點得以在工業(yè)領域廣泛應用。
在單相流體介質(zhì)條件下對乙烯流量計的研究相對比較成熟，研究者通過試驗的方法得到了大量有價值的試驗結(jié)果，并應用到乙烯流量計的開發(fā)中，使得乙烯流量計的測量精度、可靠性得到了很大的提高。工業(yè)測量中經(jīng)常會有這樣的情況出現(xiàn)：液體管道中有時會混入少量的氣體，被測流質(zhì)變成了氣液兩相流。由于氣液兩相流的復雜性，研究這種條件下乙烯流量計測量特性的文章不多。西安交通大學的李永光曾經(jīng)在氣液兩相流的豎直管道上，對不同形狀的渦街發(fā)生體進行了研究，對不同截面含氣率下渦街的結(jié)構以及斯特勞哈爾數(shù)的變化進行了大量的試驗研究，并給出了斯特勞哈爾數(shù)隨截面含氣率而變化的公式。李永光的工作主要是從流體力學的角度對氣液兩相流中渦街現(xiàn)象的機理進行了研究，其給出的試驗結(jié)果涉及到截面含氣率的測量。本文通過試驗從測量的角度，研究了水平管道中含有少量氣體的液體條件下乙烯流量計測量結(jié)果的變化情況，并且測量結(jié)果分別用譜分析和脈沖計數(shù)兩種測量方式得到，通過比較發(fā)現(xiàn)在液含氣流體條件下譜分析要明顯優(yōu)于脈沖計數(shù)的方式。
1、試驗裝置與試驗方法
1.1試驗裝置
試驗介質(zhì)由已測定流量的水和空氣組成，分別送入管道混和成氣液兩相流送入試驗管段。試驗裝置如圖1所示。試驗裝置由空氣壓縮機、儲氣罐、蓄水罐、分離罐、流量計、壓力變送器、溫度變送器、工控機和各種閥門組成。
空氣壓縮機將空氣壓縮后送入儲氣罐，標準流量計1計量氣液混合前儲氣罐送入管道的氣體流量。蓄水罐距離地面30m，提供試驗所需的液相，其流量由標準流量計2測得。液相和氣相經(jīng)混和器混和后送入試驗管段，*后流入分離罐將水和空氣進行分離，空氣由放氣閥排出，水由水泵送回蓄水罐循環(huán)使用。工控機對所有儀表數(shù)據(jù)進行采集和顯示并對兩個電動調(diào)節(jié)閥進行控制，調(diào)節(jié)氣相和液相的流量。
試驗所用的乙烯流量計選擇了一臺應用*多的壓電式渦街流量傳感器，其口徑的直徑D=50mm。將渦街傳感器放置在水平直管段上，其上下游直管段長度分別為30D和20D。壓力變送器和溫度變送器分別放在渦街流量傳感器上游1D和下游10D的位置，混和器安裝在乙烯流量計上游30D的位置。
圖1 氣液兩相流試驗裝置
1.2 試驗方法
通過流量計2的測量和調(diào)節(jié)電動閥2，水的流量取6、8、10、12m3/h四個流量值。通過電動閥1控制，流量計1顯示空氣注入量的范圍為0.3～1.8m3/h，其壓力范圍為0.4～0.5MPa。 目前工業(yè)中應用的乙烯流量計大部分是脈沖輸出，即將旋渦信號轉(zhuǎn)化為脈沖信號，通過對脈沖信號計數(shù)計算出旋渦脫落的頻率。脈沖輸出的乙烯流量計主要的缺點是易受噪聲干擾，對于小流量來說由于信號微弱難以與噪聲區(qū)別。近幾年隨著數(shù)字信號處理技術的發(fā)展，出現(xiàn)了以DSP為核心，具有譜分析功能的乙烯流量計，這種方法提高了對微弱渦街頻率信號的識別。考慮到這兩種不同類型乙烯流量計在工業(yè)現(xiàn)場使用，試驗中同時用譜分析方法和脈沖計數(shù)方法對渦街頻率進行計算，并對兩種方法進行了比較。
乙烯流量計的轉(zhuǎn)換電路流程圖如圖2所示。以5000Hz的頻率對A點的模擬信號進行采樣，每次采樣10組數(shù)據(jù)，每組數(shù)據(jù)有5×104個采樣點，將得到的采樣點進行傅里葉變換得到不同測量點渦街產(chǎn)生的頻率，同時通過脈沖計數(shù)的方法對B點采樣。
2、乙烯流量計的標定
將乙烯流量計在標準水裝置上，分別用頻譜分析和脈沖計數(shù)的方法進行標定，流體介質(zhì)為水未加氣體，采用的標準傳感器為精度等級為0.2級的電磁流量計。在每個流量測量點上的儀表系數(shù)用公式（1）計算，然后用式（2）計算得到*終儀表系數(shù)K。Ql為被測水的流量值，f為每一個流量點得到的頻率，k為每個測量點得到的儀表系數(shù)。kmax、kmin分別為試驗流量范圍內(nèi)得到的*大與*小的儀表系數(shù)。儀表系數(shù)的線性度E1用式（3）來計算。
譜分析和脈沖計數(shù)兩種不同方法計算出的乙烯流量計儀表系數(shù)分別為：Ks=10107p/m3；Kc=10143p/m3；計算得到的儀表系數(shù)線性度分別為：1.2%和1.5%。圖3為儀表系數(shù)隨水流量值變化的曲線，可以看出，在試驗所選流量范圍內(nèi)，儀表系數(shù)近似于一個常數(shù)，頻譜分析的結(jié)果與脈沖計數(shù)所得到的試驗結(jié)果差別不大，之間的誤差范圍為0.109%～0.688%。可見被測介質(zhì)全部為水時兩種測量方法并沒有明顯的區(qū)別。
3、渦街信號分析
試驗發(fā)現(xiàn)，氣相的加入對乙烯流量計測量的影響顯著，譜分析和脈沖計數(shù)兩種方法隨著氣相注入的增加其表現(xiàn)也不同。圖4反映了水流量12m3/h時，注入不同氣含率β時A點的模擬信號，如圖4（a～c）所示；經(jīng)譜分析后得到的頻率值，如圖4（d～f）所示；用脈沖計數(shù)方法得到的脈沖信號，如圖4（g～i）所示。圖4顯示，當注入氣量不大時，對乙烯流量計的影響不大，無論是譜分析結(jié)果還是脈沖計數(shù)得到的結(jié)果都比較好。當注入的氣量進一步增加時，渦街原始信號強度和穩(wěn)定性逐漸變差，渦街頻率信號會被干擾信號所淹沒，反映到譜分析圖是，渦街頻率的譜能量減小，干擾信號的譜能量加強；對于脈沖信號，會因為一些旋渦信號減弱，形成脈沖缺失現(xiàn)象，而不能真實地反映渦街產(chǎn)生的頻率。
表1反映了不同流量點Ql下，隨著注氣量Qg的增加，渦街發(fā)生頻率fs和fc的變化情況。結(jié)果顯示，對于不同的水流量，當注入的氣體流量增加到一定范圍時，不能再檢測到渦街信號；在一定水流量下，隨著注氣量的增加譜分析得到的頻率值會變大，這是由于總的體積流量增加了，而脈沖計數(shù)法則由于產(chǎn)生脈沖缺失現(xiàn)象所得到的頻率值減小。因此在氣液兩相流下，譜分析比脈沖計數(shù)法有優(yōu)勢，它能在較高的含氣量依然能檢測到旋渦脫落的頻率。
4、乙烯流量計的誤差分析
將試驗數(shù)據(jù)進行處理，得到了乙烯流量計測量誤差隨氣相含率變化的情況，如圖5所示。其中δs為譜分析方法的測量誤差，δc為脈沖計數(shù)方法的測量誤差。乙烯流量計的測量誤差用式（4）來計算。其中Qs為裝置中標準表測量出的管道總流量，Qt為試驗管段中乙烯流量計的測量值。將譜分析和脈沖計數(shù)得到的頻率值和儀表系數(shù)分別代入式（5）計算Qt值。從圖中可以看出氣相含率的增加兩種測量方法得到的誤差并不相同。當含氣率不高時，0<β<6%，譜分析法的平均誤差為1.226%，*大誤差為2.687%，脈沖計數(shù)法的平均誤差為1.583%，*大誤差為2.898%，因此譜分析法與脈沖計數(shù)法的測量誤差區(qū)別不大，譜分析沒有明顯的優(yōu)勢；在氣相含率進一步增加時，6%<β<14%，譜分析法的平均誤差為3.975%，*大誤差為14.058%，脈沖計數(shù)法的平均誤差為20.053%，*大誤差為33.130%，脈沖計數(shù)的方法得到的測量誤差遠大于譜分析方法。
含氣液體測量誤差產(chǎn)生的主要原因是：在氣液兩相流動中，由于氣泡對旋渦發(fā)生體的撞擊作用，氣泡對邊界層和旋渦脫落的影響，以及旋渦吸入氣泡使其強度減弱，使旋渦脈沖數(shù)缺失，缺失的旋渦數(shù)不穩(wěn)定，使脈沖計數(shù)方法測量的誤差增大，而譜分析的方法在一段時域內(nèi)得到主頻譜作為渦街頻率值，減小了旋渦缺失對測量的影響。所以含氣液體流體計量中譜分析方法要好于脈沖計數(shù)的方法。
5、結(jié)束語
從試驗結(jié)果來看，乙烯流量計在測量混有少量氣體的液體流量時，測量誤差會顯著增加。之所以會出現(xiàn)這樣的情況，一方面，氣體在液體中會形成氣泡，在旋渦發(fā)生體的后部形成氣團，并且旋渦中心會出現(xiàn)一個低壓區(qū)，吸入大量質(zhì)量較輕的氣泡，從而削弱了旋渦的能量，使壓電傳感器檢測不到旋渦，導致檢測過程中脈沖缺失現(xiàn)象出現(xiàn)；另一方面，由于旋渦的能量降低，會增加流場本身對旋渦脫落的擾動，進一步增加了測量的誤差。其它方面，旋渦發(fā)生體后的氣團，旋渦中心區(qū)氣泡的含量、旋渦外的氣泡量、氣泡的大小等等都會影響測量的結(jié)果。
通過上述的試驗結(jié)果及分析表明，單相液體中混入少量的氣體時會導致渦街旋渦強度變?nèi)鹾涂煽啃宰儾?，在這種條件下測量時譜分析的方法在氣含率不大時（0<β<6%）與脈沖計數(shù)的方法差別不大，但隨著氣含率的進一步增加（6%<β<14%），譜分析的方法要好于脈沖計數(shù)的方法。
在單相流體介質(zhì)條件下對乙烯流量計的研究相對比較成熟，研究者通過試驗的方法得到了大量有價值的試驗結(jié)果，并應用到乙烯流量計的開發(fā)中，使得乙烯流量計的測量精度、可靠性得到了很大的提高。工業(yè)測量中經(jīng)常會有這樣的情況出現(xiàn)：液體管道中有時會混入少量的氣體，被測流質(zhì)變成了氣液兩相流。由于氣液兩相流的復雜性，研究這種條件下乙烯流量計測量特性的文章不多。西安交通大學的李永光曾經(jīng)在氣液兩相流的豎直管道上，對不同形狀的渦街發(fā)生體進行了研究，對不同截面含氣率下渦街的結(jié)構以及斯特勞哈爾數(shù)的變化進行了大量的試驗研究，并給出了斯特勞哈爾數(shù)隨截面含氣率而變化的公式。李永光的工作主要是從流體力學的角度對氣液兩相流中渦街現(xiàn)象的機理進行了研究，其給出的試驗結(jié)果涉及到截面含氣率的測量。本文通過試驗從測量的角度，研究了水平管道中含有少量氣體的液體條件下乙烯流量計測量結(jié)果的變化情況，并且測量結(jié)果分別用譜分析和脈沖計數(shù)兩種測量方式得到，通過比較發(fā)現(xiàn)在液含氣流體條件下譜分析要明顯優(yōu)于脈沖計數(shù)的方式。
1、試驗裝置與試驗方法
1.1試驗裝置
試驗介質(zhì)由已測定流量的水和空氣組成，分別送入管道混和成氣液兩相流送入試驗管段。試驗裝置如圖1所示。試驗裝置由空氣壓縮機、儲氣罐、蓄水罐、分離罐、流量計、壓力變送器、溫度變送器、工控機和各種閥門組成。
空氣壓縮機將空氣壓縮后送入儲氣罐，標準流量計1計量氣液混合前儲氣罐送入管道的氣體流量。蓄水罐距離地面30m，提供試驗所需的液相，其流量由標準流量計2測得。液相和氣相經(jīng)混和器混和后送入試驗管段，*后流入分離罐將水和空氣進行分離，空氣由放氣閥排出，水由水泵送回蓄水罐循環(huán)使用。工控機對所有儀表數(shù)據(jù)進行采集和顯示并對兩個電動調(diào)節(jié)閥進行控制，調(diào)節(jié)氣相和液相的流量。
試驗所用的乙烯流量計選擇了一臺應用*多的壓電式渦街流量傳感器，其口徑的直徑D=50mm。將渦街傳感器放置在水平直管段上，其上下游直管段長度分別為30D和20D。壓力變送器和溫度變送器分別放在渦街流量傳感器上游1D和下游10D的位置，混和器安裝在乙烯流量計上游30D的位置。
圖1 氣液兩相流試驗裝置
1.2 試驗方法
通過流量計2的測量和調(diào)節(jié)電動閥2，水的流量取6、8、10、12m3/h四個流量值。通過電動閥1控制，流量計1顯示空氣注入量的范圍為0.3～1.8m3/h，其壓力范圍為0.4～0.5MPa。 目前工業(yè)中應用的乙烯流量計大部分是脈沖輸出，即將旋渦信號轉(zhuǎn)化為脈沖信號，通過對脈沖信號計數(shù)計算出旋渦脫落的頻率。脈沖輸出的乙烯流量計主要的缺點是易受噪聲干擾，對于小流量來說由于信號微弱難以與噪聲區(qū)別。近幾年隨著數(shù)字信號處理技術的發(fā)展，出現(xiàn)了以DSP為核心，具有譜分析功能的乙烯流量計，這種方法提高了對微弱渦街頻率信號的識別。考慮到這兩種不同類型乙烯流量計在工業(yè)現(xiàn)場使用，試驗中同時用譜分析方法和脈沖計數(shù)方法對渦街頻率進行計算，并對兩種方法進行了比較。
乙烯流量計的轉(zhuǎn)換電路流程圖如圖2所示。以5000Hz的頻率對A點的模擬信號進行采樣，每次采樣10組數(shù)據(jù)，每組數(shù)據(jù)有5×104個采樣點，將得到的采樣點進行傅里葉變換得到不同測量點渦街產(chǎn)生的頻率，同時通過脈沖計數(shù)的方法對B點采樣。
2、乙烯流量計的標定
將乙烯流量計在標準水裝置上，分別用頻譜分析和脈沖計數(shù)的方法進行標定，流體介質(zhì)為水未加氣體，采用的標準傳感器為精度等級為0.2級的電磁流量計。在每個流量測量點上的儀表系數(shù)用公式（1）計算，然后用式（2）計算得到*終儀表系數(shù)K。Ql為被測水的流量值，f為每一個流量點得到的頻率，k為每個測量點得到的儀表系數(shù)。kmax、kmin分別為試驗流量范圍內(nèi)得到的*大與*小的儀表系數(shù)。儀表系數(shù)的線性度E1用式（3）來計算。
譜分析和脈沖計數(shù)兩種不同方法計算出的乙烯流量計儀表系數(shù)分別為：Ks=10107p/m3；Kc=10143p/m3；計算得到的儀表系數(shù)線性度分別為：1.2%和1.5%。圖3為儀表系數(shù)隨水流量值變化的曲線，可以看出，在試驗所選流量范圍內(nèi)，儀表系數(shù)近似于一個常數(shù)，頻譜分析的結(jié)果與脈沖計數(shù)所得到的試驗結(jié)果差別不大，之間的誤差范圍為0.109%～0.688%。可見被測介質(zhì)全部為水時兩種測量方法并沒有明顯的區(qū)別。
3、渦街信號分析
試驗發(fā)現(xiàn)，氣相的加入對乙烯流量計測量的影響顯著，譜分析和脈沖計數(shù)兩種方法隨著氣相注入的增加其表現(xiàn)也不同。圖4反映了水流量12m3/h時，注入不同氣含率β時A點的模擬信號，如圖4（a～c）所示；經(jīng)譜分析后得到的頻率值，如圖4（d～f）所示；用脈沖計數(shù)方法得到的脈沖信號，如圖4（g～i）所示。圖4顯示，當注入氣量不大時，對乙烯流量計的影響不大，無論是譜分析結(jié)果還是脈沖計數(shù)得到的結(jié)果都比較好。當注入的氣量進一步增加時，渦街原始信號強度和穩(wěn)定性逐漸變差，渦街頻率信號會被干擾信號所淹沒，反映到譜分析圖是，渦街頻率的譜能量減小，干擾信號的譜能量加強；對于脈沖信號，會因為一些旋渦信號減弱，形成脈沖缺失現(xiàn)象，而不能真實地反映渦街產(chǎn)生的頻率。
表1反映了不同流量點Ql下，隨著注氣量Qg的增加，渦街發(fā)生頻率fs和fc的變化情況。結(jié)果顯示，對于不同的水流量，當注入的氣體流量增加到一定范圍時，不能再檢測到渦街信號；在一定水流量下，隨著注氣量的增加譜分析得到的頻率值會變大，這是由于總的體積流量增加了，而脈沖計數(shù)法則由于產(chǎn)生脈沖缺失現(xiàn)象所得到的頻率值減小。因此在氣液兩相流下，譜分析比脈沖計數(shù)法有優(yōu)勢，它能在較高的含氣量依然能檢測到旋渦脫落的頻率。
4、乙烯流量計的誤差分析
將試驗數(shù)據(jù)進行處理，得到了乙烯流量計測量誤差隨氣相含率變化的情況，如圖5所示。其中δs為譜分析方法的測量誤差，δc為脈沖計數(shù)方法的測量誤差。乙烯流量計的測量誤差用式（4）來計算。其中Qs為裝置中標準表測量出的管道總流量，Qt為試驗管段中乙烯流量計的測量值。將譜分析和脈沖計數(shù)得到的頻率值和儀表系數(shù)分別代入式（5）計算Qt值。從圖中可以看出氣相含率的增加兩種測量方法得到的誤差并不相同。當含氣率不高時，0<β<6%，譜分析法的平均誤差為1.226%，*大誤差為2.687%，脈沖計數(shù)法的平均誤差為1.583%，*大誤差為2.898%，因此譜分析法與脈沖計數(shù)法的測量誤差區(qū)別不大，譜分析沒有明顯的優(yōu)勢；在氣相含率進一步增加時，6%<β<14%，譜分析法的平均誤差為3.975%，*大誤差為14.058%，脈沖計數(shù)法的平均誤差為20.053%，*大誤差為33.130%，脈沖計數(shù)的方法得到的測量誤差遠大于譜分析方法。
含氣液體測量誤差產(chǎn)生的主要原因是：在氣液兩相流動中，由于氣泡對旋渦發(fā)生體的撞擊作用，氣泡對邊界層和旋渦脫落的影響，以及旋渦吸入氣泡使其強度減弱，使旋渦脈沖數(shù)缺失，缺失的旋渦數(shù)不穩(wěn)定，使脈沖計數(shù)方法測量的誤差增大，而譜分析的方法在一段時域內(nèi)得到主頻譜作為渦街頻率值，減小了旋渦缺失對測量的影響。所以含氣液體流體計量中譜分析方法要好于脈沖計數(shù)的方法。
5、結(jié)束語
從試驗結(jié)果來看，乙烯流量計在測量混有少量氣體的液體流量時，測量誤差會顯著增加。之所以會出現(xiàn)這樣的情況，一方面，氣體在液體中會形成氣泡，在旋渦發(fā)生體的后部形成氣團，并且旋渦中心會出現(xiàn)一個低壓區(qū)，吸入大量質(zhì)量較輕的氣泡，從而削弱了旋渦的能量，使壓電傳感器檢測不到旋渦，導致檢測過程中脈沖缺失現(xiàn)象出現(xiàn)；另一方面，由于旋渦的能量降低，會增加流場本身對旋渦脫落的擾動，進一步增加了測量的誤差。其它方面，旋渦發(fā)生體后的氣團，旋渦中心區(qū)氣泡的含量、旋渦外的氣泡量、氣泡的大小等等都會影響測量的結(jié)果。
通過上述的試驗結(jié)果及分析表明，單相液體中混入少量的氣體時會導致渦街旋渦強度變?nèi)鹾涂煽啃宰儾?，在這種條件下測量時譜分析的方法在氣含率不大時（0<β<6%）與脈沖計數(shù)的方法差別不大，但隨著氣含率的進一步增加（6%<β<14%），譜分析的方法要好于脈沖計數(shù)的方法。